Het voornaamste doel van een post en kern herstel gaat een onderbouw waaraan de uiteindelijke restauratie kan worden bevestigd en verankering aan de wortel verschaffen. Als de post en /of kernmateriaal faalt, zal de kunstmatige kroon ook mislukken. Derhalve behoud van de post en de stabiliteit van de kern zijn belangrijke factoren bij het voorkomen restauratieve tekortkomingen. Er zijn vele factoren die vasthoudende eigenschappen van een post /kern constructies beïnvloeden; type van een bericht gebruikt, 1-15 accuracity post-hole preparaat, cementeren 1-15, 16-25 soort kernmateriaal used.26-30
Het gebruik van foto-elastische spanningsanalyse is aangetoond dat de spanningsverdeling illustreren voor diverse prefab en wierp na systems.13,31-39 Talrijke onderzoekers hebben aangetoond een relatieve kwalitatieve ranking tussen stress distributie van zowel de schroefdraad en passieve prefab paal systemen en hun relatie met retention.22,31-33,37,39-40 Deze studie vergeleek de spanningsverdeling onder functie met foto-elastische blokken voor schuine lading van de twee verschillende kernmaterialen (Ti-Core [Essentiele Dental Systems, S. Hackensack, NJ] en Miracle Mix [GC Corporation, Tokyo, Japan]) door twee verschillende endodontische paalsystemen (Flexi-Post een split-schacht geprefabriceerde paal design [Essentiele Dental Systems] en Para-Post een passieve geprefabriceerde bericht [Coltène /Whaledent, Mahwah, NJ]).
De Flexi-Post is een split-schacht schroefdraad, multiple-tiered, post die actief aangrijpt op de dentine en is aangetoond dat een uitstekende retentie met een minimum aan stress en weerstand tegen in vitro vermoeidheid en torsie forces.19-20,37,41-45 de Para-Post is een single- tiered roestvrij staal geprefabriceerde parallel passieve post die is gebaseerd op cement om de post in het wortelkanaal te behouden. Het is belangrijk op te merken, dat het bewaren van de Flexi-bericht is veel groter (4 tot 5 keer groter) dan andere paalsystemen die passief zijn (gemiddelde retentie van 60 pound) die alleen vertrouwen op cement voor retention.13-15, 18-19,22,43-44,46 foto-elastische studies hebben aangetoond dat de verdeling van de spanning voor de Para-Post is verschillend voor verticale en schuine belasting in vergelijking met Flexi-Post.36,39 de stress distributie voor Para-Post weergegeven asymmetrische spanning patronen met meer nadruk franjes apicaal in vergelijking met coronaalwaarts, 36,39 die zal resulteren in ongelijke verdeling van de spanningen en kan voortijdige uitval van de post veroorzaken. Voor de Flexi-Post, is zelfs symmetrische spanningsverdeling verkregen wanneer geladen in verticale of schuin als gevolg van de multi-tiered na design.36,39-40
Ti-Core is een hybride auto polymeriseren composiet (Bis- GMA based) versterkt met titanium. De toevoeging van titanium is de diametrale druksterkte en treksterkte van het composiet te verbeteren zodat het vergelijkbaar dentin.12,26-27 Dit versterkt samengesteld systeem omvat ook een peroxide en een amine chemisch initiatiesysteem. Miracle Mix is geclassificeerd als glasionomeercement restauratieve met amalgaam legering (zilver) deeltjes toegevoegd die geen chemische interactie met het ionomeer matrix (polymaleïnezuur gebaseerd) .12,30,47 Het systeem is een poeder /vloeistof indien een zuur-base uitharding reactie optreedt tussen het ionomeer vloeistof (polymaleïnezuur) en het poeder (zouten van calcium en aluminium).
Talrijke studies zijn te vinden in de literatuur, waar ladingen van 20 tot 30 pond in verschillende hoeken en het inladen werden gebruikt tijdens foto-elastische proeven om aan de orale omgeving invitro.36-40 een overzicht van de literatuur simulatie blijkt dat schuin lading in een hoek van 26 kan worden gebruikt om de orale condition.36-40 benaderen
het doel van deze studie was om vergelijken twee verschillende kernmaterialen (Ti-Core en Miracle Mix), ondersteund door twee verschillende endodontic paalsystemen (Flexi-Post en Para-Post) voor foto-elastische verdeling van de spanningen in een schuine beladingstoestand met een 26 hoek van 20 pond.
< b> Materialen en werkwijzen
foto-elastische spanning karakteristieken werden onder functie geëvalueerd voor schuine lading in een 26 graden hoek met de lengteas vier endodontische na kernsystemen. Dit in vitro experiment werd verdeeld in vier groepen: groep 1, Flexi-Post No. 1 (Essentiele Dental Systems, S. Hackensack, NJ) /Ti-Core (Essentiele Dental Systems, Lot No. 120.699), groep 2, flexi- Bericht No. 1 /GC Miracle Mix (GC Corporation, Tokyo, Japan, Lot No.Liquid 011.081, Lot No. Powder 220.481), groep 3, Para-Post No. 1 equivalent (Coltène /Whaledent, Mahwah, NJ) /Ti -core en groep 4, Para-Post No. 1 equivalent /GC Miracle Mix. De volgende roestvrij staal (Flexi-Post en Para-Post) berichten werden gebruikt: Flexi-Post No.1 (post- diameter van 1,40 mm met post lengte in het wortelkanaal van 10 mm), een split-schacht prefab paal ontwerp en Para- Post (Post diameter van 1,27 mm met para-record cut apicaal 5 mm een berichtlengte in het wortelkanaal van 10 mm te verkrijgen) een passieve geprefabriceerde paal.
foto-elastische spanningsanalyse betreft kwalitatieve visuele waarneming gebaseerd op het vermogen van transparante kunststof om interferentiestrepen vertonen bij stress in gepolariseerd light.36-40 de randen waargenomen in de transparante kunststof vertegenwoordigen zones van spanningsintensiteit of concentratie en kan worden geïdentificeerd door een sequentie van kleurbanden. De kleuren van de bands kan variëren van zwart (geen stress) tot geel, rood, blauw, etc. Stress franjes met de kleuren geel, rood en blauw vertegenwoordigen maximale spanning patterns.36-40 Deze kleur franjes kan de waarnemer kwalitatief evalueren een post-kern van het systeem door het interpreteren van de kleur klemtoonpatronen verkregen.
de foto-elastische blokken (Block No. PSM-5, Measurements Group, Raleigh, NC) gebruikt had een elasticiteitsmodulus naderen die van de menselijke dentin.36-40 a typische blok monster gemeten 38.0mm x 38.0mm x 6.5mm. Deze blokken waren niet standaard grootte en werden aangepast aan de geschikte test jig apparaat past. Vierkant polarisator vellen (Blad nr 90.770, metingen Group) werden vervolgens geplaatst op elk blok. Een gesimuleerde endodontische van stress-vrij kanaal werden bereid met endodontic instrument volgens de instructies van de fabrikant voor de Flexi-Post nummer 1 en Para-Post. Een overeenkomstige ruimer werd gebruikt voor elke post-systeem aan een post-gat ruimte te creëren. De voorbereiding voor de Flexi-Post post-holes betrokken ook een secundaire boor een afstand van de tweede rij voor de post te maken.
berichten werden proef gezeten in hun post-hole preparaten en kit vastzitten in hun overeenkomstige post-gat met behulp van zinkfosfaat cement (Fleck's cement Mizzy, Cherry Hill, NJ, Lot. Nee Liquid JI5 103.091, Lot nr. Poeder B93 050.288). Zinkfosfaatcement werd gebruikt (in de post cement voor alle groepen) om het cementeren variabele te elimineren. Nadat het cement liet deze ten minste 1 uur werden kern preparaten uitgevoerd met Ti-Core en Miracle Mix.
Het vervaardigen van de kern werd bereikt met het gebruik van een koperband matrix (No. 1 hard). Kernmaterialen werden gemengd en geplaatst in de ondersteunende matrices volgens de instructies van de fabrikant. De kern monsters werden geknipt en gesneden tot een standaardhoogte van 6 mm met behulp van een tandheelkundig instrument met hoge snelheid (FG-557 Bur, SS White boren, Inc., Lakewood, NJ). Na kern bereiding werden de monsters toegestaan om gedurende 24 uur voordat ze gefotografeerd in onbelaste en belaste toestand.
Exemplaren (foto-elastische block /gecementeerd post /kern combinaties) werden vervolgens geplaatst in een speciale mal op een universele testmachine (Model CETM922MTT20 /1, Comten Industries, St. Petersburg, FL) met schuin lading in een hoek van 26 ten opzichte van de lengteas van de paal. In figuur 1 een schematische tekening van de speciale mal gebruikt voor dit experiment met een testmonster (Flexi-Post /Ti-Core) in de onbelaste toestand schuin weergegeven. Test ladingen van 20 pond werden toegepast op elk monster en direct opgenomen van een digitale display op het testen van de universele machine gebruikt. Een foto van elk monster werd geregistreerd in de onbelaste toestand en onder een 20 pound belasting bij een 26 hoek ten opzichte van de lengteas van de paal (figuren 2 & amp;. 3). Opgemerkt wordt dat een 20 pound belasting van beide testomstandigheden werd gekozen vanwege de inherente zwakte van de GC Miracle Mix glasionomeer kernmateriaal. Eerdere studies betrokken post (cast en prefab) foto-elastische spanningsanalyse met behulp van een 30 pond load38-40 maar in dit in vitro onderzoek een 30 pond belasting uitgeoefend op de glasionomeer (GC Miracle Mix) kernmateriaal resulteerde in de kern van mislukking en de foto-elastische resultaten waren niet consistent. Als resultaat werd een 20 pound belasting voor alle groepen in deze studie
RESULTATEN
Een 20 pound belasting werd aangebracht op elke testomstandigheden. (Fig 2 & amp;. 3). Opgemerkt wordt, dat een 30 pound belasting uitgeoefend op de GC Miracle Mixglass ionomeer kernen geleid kern falen foto-elastische inconsistente resultaten. In een eerder onderzoek door Cohen et al., 12 een belasting van 37,7 (18,2) pond een Para-Post /silver versterkt glasionomeer kern ook op een mislukking. Talrijke studies zijn te vinden in de literatuur, waar ladingen van 20 tot 30 pond in verschillende hoeken en het inladen in foto-elastische testen werden gebruikt om de orale simuleren invitro.36-40 Als resultaat werd een 20 pound belasting gekozen de test belading. Ondanks dit beladingstoestand, na het laden van 20 pond voor de GC Miracle Mix kerngroepen falen van de kern werd waargenomen voor de groepen 2 en 4. De foto-elastische data was het mogelijk om het verkrijgen van dit beladingstoestand (20 pond), maar de GC Miracle Mix cores voor de groepen 2 en 4 werden beschadigd in de coronale gedeelte. Geen kern schade werd waargenomen voor de Ti-Core groepen (groepen 1 en 3) bij belasting bij 20 of 30 pond.
Figuren 2 en 3 tonen de spanningen die aanwezig is na cementering (ongeladen) zijn en laden schuin Flexi-Post en Para-postcore systemen. Duidelijk weinig tot geen stress waargenomen voor elk systeem in onbelaste toestand gecementeerd. Extra spanningen ontstaan tijdens het laden schuin bij 20 pond.
De stress distributie voor Flexi-Post /Ti-Core en Flexi-Post /GC Miracle Mix systemen waren gelijkmatig coronaalwaarts verspreid voor de lengte van de post (symmetrisch verdeeld) met beperkte apicale spanning patronen. De verdeling van de Flexi-Post systemen waren consistent in de hele coronale lengte van de schacht. De stress concentraties worden waargenomen worden uitlopen van het coronale deel van de as van de Flexi-Post (fig. 2).
Echter, de stress distributie voor Para-Post /Miracle Mix en Para-Post /Ti-Core groepen beide weergegeven asymmetrische stresspatronen met grotere nadruk franjes apicaal opzichte Flexi-bericht (fig. 3).
asymmetrische belasting randen van de Para-bericht één gefaseerd systeem werden apicaal waargenomen vergeleken met de symmetrisch verdeeld spanningen waargenomen voor de Flexi-Post /Ti-Core en Flexi-Post /GC Miracle Mix groepen.
Visual waarnemingen voor figuren 2 en 3 blijkt dat het laden bij een 26 hoek met GC Miracle Mix als kernmateriaal voor zowel Flexi-Post en Para-Post resulteerde in meer foto-elastische spanningen dan voor het kernmateriaal Ti-Core. In figuur 2 duidelijk meer nadruk coronaalwaarts wordt gegenereerd voor de Flexi-Post bij het laden met GC Miracle Mix in vergelijking met Ti-Core. In figuur 3, wordt weer meer spanning gegenereerd wanneer de Para-Post was geladen met GC Miracle Mix in vergelijking met Ti-Core.
DISCUSSIE
Minimal spanningen werden waargenomen voor zowel de Flexi-Post /kern en Para-Post /kernsystemen in de gecementeerde onbelaste toestand (zie fig. 2 en 3). Minimal spanningen werden waargenomen in de beladen toestand coronaalwaarts voor de Flexi-Post schacht. De stress distributie voor de Para-Post geconcentreerd spanningen apicaal in vergelijking met Flexi-Post. Deze spanningen waargenomen voor Para-Post lijkt meer asymmetrische dan voor de Flexi-Post /kerngroepen te zijn. Een mogelijke verklaring hiervoor is het effect van de enkele tiered Para-Post-systeem. Vergelijkbare spanningsconcentratie patronen werden waargenomen voor de enkele tiered (Para-Post) geprefabriceerde cast paalsystemen evenals de Para-Post itself.38 Greater 'dieptepunt' spanningen mogelijk voor de Para-Post als gevolg van een gebrek aan de tweede echelon . Burns et al. meldde de stress distributie voor de Para-Post onder een belasting van 30 pond, en verklaarde dat "de Para-Post heeft een tendens naar een concentratie van stress op de apex.'36 Dit apicale concentratie werd bevestigd in een studie van Cohen, et al. met de Para-Post burnout na system.38 In een soortgelijk onderzoek, Cohen, et al. gerapporteerd spanningsverdeling patronen voor de prefab endodontische Para-Post systeem, waarbij extreme apicale asymmetrische spanningen werden ook waargenomen (verticaal geladen en schuin) 0,39
Stress distributie voor de Flexi-Post systeem geconcentreerde spanningen gelijkmatiger en coronaalwaarts ten opzichte van apicaal in de geladen toestand. Deze spanningen waargenomen lijken symmetrisch te zijn en waren verschillend van de stress patronen waargenomen voor de Para-Post /kernsystemen. Apicale klemtoonpatronen waren zeldzaam in het kader van het laden voor de Flexi-Post /kernsystemen, en dit wordt toegeschreven aan de split-schacht en de coronale secundaire tier design (De Flexi-Post is een multi-tier ontwerp met een primaire as en het tweede echelon) . Vergelijkbare spanningsconcentratie patronen werden waargenomen voor de Flexi-Post waar alleen de post in een foto-elastische werd geladen block.39-40 Cohen et al., Waargenomen soortgelijke spanningsconcentratie patronen voor de verdrievoudigd tier prefab endodontic post-systeem (Flexi-Flens) 0,39 ze hebben gerapporteerd dat de spanningsverdeling patronen voor de Flexi-flens geprefabriceerde endodontische postsysteem waren coronale symmetrisch en gelijkmatig distributed.39
opgemerkt zij, dat Ti-Core (a titanium versterkte composiet) en GC Miracle Mix zijn erg populair kern vulmaterialen en talrijke studies in de literatuur met betrekking tot hun fysische eigenschappen. Cohen et al. gemeten de druk- en diametrale treksterkte voor zowel Ti-Core en GC Miracle Mix (druksterkte, diametrale treksterkte) Ti-Core 41.131 psi 3662, 5219 529 psi; Miracle Mix 14.197 psi 1150, 1408 450 psi.26 Ti-Core had statistisch gezien een grotere druk- en diametrale treksterkte dan de glasionomeer GC Miracle Mix.26 Ti-Core kracht gevonden in het onderzoek van Cohen et al. naderde de druk- en diametrale treksterkte van dentin.26
The Young's modulus (meet de stijfheid van een materiaal) werd ook bepaald voor Ti-Core en GC Miracle Mix. Waarden bereik was van 9.40 Gpa voor GC Miracle Mix om 18.53 GPa voor Ti-Core.30 Cohen et al. onderzocht de cyclische vermoeidheid eigenschappen van Ti-Core en GC Miracle Mix ondersteund door vijf endodontic berichten (Flexi-Post en Para-Post werden opgenomen, dat in vitro-onderzoek) 0,48 Alle berichten /kern monsters met een Ti-Core voltooide de 4.000.000 testcyclus configuratie zonder kern mislukkingen, terwijl alle berichten /kern monsters met GC Miracle Mix is mislukt voordat de 4.000.000 testcyclus configuratie (gemiddeld Flexi-Post 321.000 cycli, gemiddeld Para-Post 113.000 allemaal met kern mislukking) 0,48 alle berichten /kern monster storingen met GC Miracle Mix resulteerde in de kern van een mislukking. Aangezien de glasionomeer GC Miracle Mix mist de sterkte van Ti-Core en is inherent zwak, falen van de GC Miracle Mix cores in deze in vitro foto-elastische studie is consistent met de literatuur.
Dit onderzoek maakte een relatieve kwalitatieve ranking tussen belasting en spanningen die worden waargenomen voor verschillende post /kernsystemen. De meest stabiele post /kern van het systeem zou het systeem dat spanningen symmetrisch en gelijkmatig verdeelt zijn. Dit komt omdat een bepaalde hoeveelheid spanning verdeeld over een groter oppervlak zorgt voor minder spanning op een bepaalde site. Een post /kern van het systeem dat stress verdeelt symmetrisch kan stress van toepassing gelijkmatiger op een specifieke plaats op de post schacht. Asymmetrische stresspatronen zal resulteren in een ongelijke verdeling van de spanningen en kan voortijdige uitval van de post /kern veroorzaken. Dit komt omdat een deel van de paal /kern een oneven spanningsconcentratie kan hebben. Daarom is de Flexi-Voeg een multi-tiered split schacht Post biedt een meer stabiel systeem dan de single-tiered Para-Post-systeem. Berichten geladen met Ti-Core een titanium versterkte composiet stabieler dan berichten geladen met GC Miracle waren Meng een zilveren versterkte glasionomeer.
Conclusie
Twee verschillende kernmaterialen (Ti-Core en GC Miracle mix), ondersteund door twee verschillende endodontic paalsystemen (Flexi-Post en Para-Post) werden getest op foto-elastische verdeling van de spanningen in het kader van de functie en de volgende conclusies werden getrokken:
1) Minimal spanningen werden waargenomen voor de Flexi-Post /kernsystemen in de onbelaste toestand, terwijl symmetrische, zelfs patronen spanningen geconcentreerd waren coronaalwaarts aanwezig in de geladen schuin staat.
2) Minimal spanningen werden waargenomen voor de Para-Post /kernsystemen in de onbelaste toestand, terwijl de asymmetrische, ongelijke patronen van spanningen conorally geconcentreerd en apicaal aanwezig waren in de geladen schuin staat.
3) de aanwezigheid van de meervoudige tiered ontwerp voor de Flexi-Post regisseert duidelijk spanningen in een symmetrisch patroon, terwijl de enkele tiered Para-Post-systeem stuurt spanningen in een asymmetrisch patroon.
4) berichten geladen met Ti-Core een titaan versterkte composiet waren stabieler dan berichten geladen met GC Miracle Mix een zilveren versterkte glasionomeer.
5) de symmetrische, benadrukt zelfs voor de Flexi-Post /kernsystemen gunstiger zijn dan de asymmetrische, ongelijke spanningen voor de Para-Post /kern systems.OH
Brett I. Cohen, Ph D, is vice-voorzitter van Dental Research.; Yekaterina Volovich, BS, is een Research Chemist; en Barry Lee Musikant, DMD en Allan S. Deutsch, DMD zijn co-directeuren van Dental Research voor Essentiele Dental Laboratories.
Oral Health is ingenomen met deze originele artikel.
Referenties
1.Nayyar A, Walton RE, Leonar LA. Een amalgaam coronale-radiculaire plug techniek voor endodontisch behandelde achterste tanden. J Prosthet Dent 1980; 43:. 511-5
2.Johnson JK, Schwartz NL, Backwell RT. Evaluatie en herstel van endodontisch behandelde gebitselementen. J Am Dent Assoc 1976; 93: 597-605
3.Hoag EP, Dwyer TG.. Een vergelijkende evaluatie van drie post en kern technieken. J Prosthet Dent 1982; 47: 177-81
4.Peril ML, Muroff FL.. Klinische criteria voor post en kernen. J Prosthet Dent 1972; 28:. 405-11
5.Steele GD. Versterkte composieten hars basis voor endodontisch behandelde tanden. J Prosthet deuk 1973; 30:. 816-9
6.Linde LA Het gebruik van composieten en kernmaterialen in-root vol tanden. In vitro studie. Sven Tanklak Tidskr 1983; 7: 205-14
7.Stahl GJ, O'Neal RB.. De composiet pluggen en de kern. J Prosthet Dent 1975; 33:. 642-8
8.Simmons JJ. Het wonder mengsel. Glasionomeer en lichtmetalen poeder. Texas Dent J 1983; 100: 6-12
9.McLean JW, Gasser O. Glass-cermet cementen.. Quintessence Int 1985; 16: 333-43
10.Taleghani M, Leinfielder KF.. Evaluatie van een nieuwe glasionomeer cement met een zilveren als kern opbouw onder een gegoten restauratie. Quintessence Int 1988; 19:. 19-24
11.Arcoria CJ, DeWald JP, Moody CR, Ferracance JL. Een vergelijkende studie van de band sterke punten van amalgaam en aluminium-glasionomeer cores. J Oral Rehabil 1989; 16: 301-7
12.Cohen BI, Flatgebouwen S, Deutsch AS, Musikant BL.. Breuksterkte van drie verschillende kernmaterialen in combinatie met drie verschillende wortelstiften. Int J Prosthodont 1994; 7: 178-82
13.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS.. Split-schacht schroefdraad berichten en schroefdraad berichten: treksterkte-eigenschappen en stress. J Esthet Dent 1995; 7: 174-8
14.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS.. Een 10-jarige literatuuronderzoek van een split-shanked threaded bericht. Compend Cont Educ Dent 1995; 16: 630-1
15.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS.. De Flexi-Flens post-systeem en het klinisch gebruik. Compend Contin Educ Dent 1994; 15: 1124-8
16.Trabert KS, Caputto AA, Abou-Ross M. Tooth breuk - Een vergelijking van endodontische en restauratieve behandelingen.. J Endod 1987; 4:. 341-345
17.Guzy GE, Nicholls J. In vitro vergelijking van intacte endodontisch behandelde tanden met en zonder endo-bericht versterking. J Prosthet Dent 1979; 42:. 39-44
18.Millstein PL, Yu H, HSY CS, Nathanson D. Effect van het cementeren op het behoud van een geprefabriceerde schroef paal. J Prosthet Dent 1987; 57:. 171-174
19.Cohen BI, Flatgebouwen S, Musikant BL, Deutsch AS. Vasthoudende eigenschappen van schroefdraad split-shaft berichten met titanium versterkte composiet cement. J Prosthet Dent 1992; 68:. 910-912
20.Burgess JO, Summitt JB, Robbins JW. De weerstand tegen spanning, druk en torsiekrachten door vier stijlen systemen. J Prosthet Dent 1992; 68:. 899-903
21.Robbins JW. Richtlijnen voor het herstel van endodontisch behandelde tanden. JADA 1990; 120: 558-566
22.CooneyJP, Caputo AA, Trabert KS.. Retentie en stress distributie van taps-end endodontic berichten. J Prosthet Dent 1986; 55: 540-546
23.Standlee JP, Caputo AA, Hanson EC.. Behoud van endodontische pluggen; Effecten van cement, pluggen lengte, diameter, en design. J Prosthet Dent 1978; 39: 401-405
24.Johnson JK, Sakamura JS.. Deuvelvorm en trekkracht. J Prosthet Dent 1978; 40:. 645-649
25.Assif D, Bleicher S. Behoud van gekartelde endodontic palen met een samengestelde luting middel: Effect van het cement dikte. J Prosthet Dent 1983; 56:. 689-691
26.Cohen BI, Deutsch AS, Flatgebouwen S, Musikant BL, Scherer W. druk- en diametrale treksterkte van titanium versterkte composieten. J Esthet Dent 1992; 4 (extra wissel). 50-5
27.Deutsch AS, Cohen BI, Flatgebouwen S, Musikant BL. Druk- en diametrale treksterkte van titanium versterkte composieten [abstract]. J Dent Res 1992; 71: 136
28.Landwerlen TR, Berry HH.. De composiet post en kern. J Prosthet Dent 1972; 28:. 500-3
29.Akelinde L. Het gebruik van composiet als kernmateriaal in wortelgevulde tanden. Swed Dent J 1983; 7:. 305-8
30.Cohen BI, Pagnillo MK, Musikant BL, Deutsch AS, Confrancesco G. Vergelijking van de Young's modulus zes versterkte tandheelkundige materialen. Oral Health 1997; 47-55.
31.Standlee JP, Caputo AA, Collard EW. Analyse van de verdeling van de spanning door endodontic berichten. Kaakchirurgie 1972; 33: 952.
32.Henry PJ. Foto-elastische analyse van de post kern restauratie. Australian Dental J 1977; 22: 157.
33.Standlee JP, Caputo AA, Holcomb JP. De dentatus schroeven. Vergelijkende analyse van stress met andere endodontic pluggen ontwerpen. J Oral Rehabil 1982; 9: 23.
34.Musikant BL, Deutsch AS. Een nieuwe geprefabriceerde post en kernsystemen. J Prosthet Dent 1984; 51: 631- 634.
35.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS. Vergelijking van de vasthoudende eigenschappen van de vier na-systemen. J Prosthet Dent 1992; 68:. 264-268
36.Burns DA, Krase WR, Douglas HB. Stress distributie omliggende endodontic paal. J Prosthet Dent 1990; 64: 412-418
37.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS.. Vergelijking van de foto-elastische spanning voor een split-schacht threaded bericht ten opzichte van een schroefdraad paal. J Prosthod 1994; . 3: 53-55
38.Cohen BI, Pagnillo M, Musikant BL, Deutsch AS. Vergelijking van de foto-elastische spanning voor twee combinatie geprefabriceerde cast paal systemen. Oral Health 1995; Augustus:. 41-44
39.Cohen BI, Flatgebouwen S, Musikant BL, Deutsch AS. Verkennende studie het vergelijken van de foto-elastische spanningsverdeling vier endodontische paalsystemen. J Oral Rehabil 1996; 23:. 679-685
40.Cohen BI, Pagnillo M, Musikant BL, Deutsch AS. Vergelijking van de vasthoudende en foto-elastische eigenschappen van twee prefab endodontic paalsystemen. J Oral Rehabil 1999; 26:. 488-494
41.Millstein PL, Yu H, Hsu CS. Effecten van het cementeren op het behoud van geprefabriceerde berichten. J Prosthet Dent 1987; 57:. 171-174
42.Cohen BI, Pagnillo M, Flatgebouwen S, Deutsch AS. Vergelijking van de torsiekrachten bij mislukking voor zeven endodontische paalsystemen. J Prosthet Dent 1995; 74:. 350-357
43.Keyf F, Sahin E. Retentief eigenschappen van de boom post-core systemen. Aust Dent J 1994; 39:. 20-24
44.Burns DR, Douglas HB, Maan PS. Vergelijking van het behoud van endodontische berichten na de bereiding met EDTA. J Prosthet Dent 1993; 69:. 262-266
45.Deutsch AS, Musikant BL, Cavallari J, Bernardi S. Retentief eigenschappen van een nieuwe post en de kern van het systeem. J Prosthet Dent 1985; 53: 12-14.
46.Cohen BI, Pagnillo M, Newman I, Musikant BL, Deutsch AS. Behoud van vier endodontic berichten gecementeerd met composiet. Gen Dent 2000; 48:. 320-324
47.Strassler HE, Nathanson D. De nieuwe generatie dentine bindmiddelen. Alpha Omegan Sci Issue 1988; 81:. 28-32
48.Cohen BI, Pagnillo M, Newman I, Musikant BL, Deutsch AS. Cyclische vermoeidheid testen van vijf endodontic bericht ontwerpen gedragen door vier kernmaterialen. J Prosthet Dent 1997; 78 (4):. 458-64